智能变电站多将保护和控制以及监测等电子设备下放到汇控柜内,由于距离电磁骚扰源更近,使得这些电子设备的电磁兼容问题更加突出。为此,运用自制的电磁瞬态测量系统,对某500 kV气体绝缘变电站调试期间隔离开关和断路器操作在汇控柜电流互感器组件端口产生的骚扰电压进行了测量。测量结果显示,气体绝缘开关设备汇控柜内智能组件端口共模骚扰电压最大值为326.75 V,差模骚扰电压最大值为189.84 V。并分析比较了隔离开关操作、断路器合闸操作和断路器分闸–合闸–闸操作时端口骚扰电压的差异。断路器操作时端口骚扰电压有可观的幅值水平,尤其是断路器分闸–合闸–分闸操作时端口骚扰电压在幅值、微脉冲持续时间和上升沿上较隔离开关操作时有更为严重的情况出现。最后,研究了IEC 61000-4-18阻尼振荡波试验标准与实测波形的对应情况。电流互感器端口-电动液压切管机数控切管机张家港液压弯管机滚弧机实测波形参数和标准波形参数略有差异,总体的对应情况较好。实测端口的电磁骚扰水平低于IEC 61000-4-18标准的试验等级1。 言，断路器分闸–合闸–分闸操作可能产生的最大电磁骚扰要大于断路器合闸操作可能产生的最大电磁骚扰， 

转载 因为第1次分闸后的时间较短，空载短母线上的残余电荷无法释放，迅速合闸时，若恰好残余电压与电源电压极性相反，可能产生的最大过电压理论值为3倍基准值，即为最严重的特快速瞬态过电压(vO)情况。(这里的基准值指的是电力系统用到GIS的所有电压等级，包括110、220、500以及1000kV)。本文测量了断路器5061和5062合空载母线时互感器5062TA1在汇控柜内TA端口上的骚扰电压波形，如图5所示。断路器分闸–合闸–分闸操作产生的骚扰波形与断路器合空载母线操作相似，在此不单独给出。调试中两断路器合闸操作各6次、分闸–合闸–分闸各3次。表3中给出了断路器合空载母线和分闸–合闸–分闸操作时端口骚扰电压的时域参数的测量结果。表3的结果显示：图5断路器合闸操作端口骚扰电压波形）断路器分闸–合闸–分闸操作产生的端口骚扰电压在最大峰值、宏脉冲持续时间、微脉冲个数、微脉冲持续时间上较断路器合空载母线操作明显增大，上升沿大体上较小，这说明断路器分闸–合闸–分闸操作引起的端口骚扰电压强度较断路器合空载母线操作明显增大。2）端口共模骚扰电压在最大峰值上较差模骚扰电压大，在微脉冲持续时间和上升沿上较差模校3）断路器5062合闸操作时端口各种骚扰电压电流互感器端口-电动液压切管机数控切管机张家港液压弯管机滚弧机  转载