先推导了受电弓的稳态幅频特性,结合对接触压力波动原因的分析,得出了受电弓参数与吊弦频率的匹配关系;然后逐一改变受电弓参数,分析受电弓幅频特性,可得受电弓弓头质量和刚度对受电弓幅频特性的影响明显;最后在建立的弓网动态模型中,分别调整受电弓弓头质量和刚度,统计得到接触压力标准差,验证了匹配的效果。研究结果表明,在运行中受电弓通过吊弦间隔的频率若为f,调整受电弓的参数,使受电弓幅频特性在频率f处有极小值,能有效降低接触压力的波动,有利于改善受流。该匹配关系可为弓网系统设计、选型和评价提供参考。 基于均匀土层剪切梁理论建立了边坡水平地震动力运动方程,得到了边坡坡后土体的水平位移和加速度响应。将水平加速度应用到挡土墙地震土压力拟动力分析中,对坡体刚性假定和加速度沿坡高恒定的不足进行了改进,推导出主动、被动土压力的计算公式。结合实际工程分析了墙后填土面倾角、填土内摩擦角变化曲线-数控滚圆机滚弧机价格低张家港全自动滚圆机多少钱、挡墙与填土界面摩擦角对于总土压力大小的影响,并与传统的拟静力法和拟动力法进行了比较,结果表明:地震土压力随着时间呈一种类似正弦或者余弦状波动;随着墙后填土面倾角增大挡土墙地震总主 

、被土压力的也呈逐渐上升趋势;随填土内摩擦角、以及挡土墙与填土界面摩擦角的增大挡土墙地震总主动土压力逐渐减小,而被动土压力则随之增大;传统的计算方法由于计算值偏小而不安全。 变化规律，在经历大约6s的时间后，土压力的大小逐渐趋于平稳，这主要是由于阻尼存在的原因;并且在墙后填土面倾角β=0°，墙土摩擦角δ=1/2φ保持不变时，在相同时间的情况下，填土内摩擦角φ=10°的地震主动土压力大于φ=15°时，即地震主动土压力随填土内摩擦角φ的增大而减校地震总主动土压力在不同的墙土摩擦角δ的情况下，随地震波持续10s内的主动土压力的变化情况(见图4)。图4不同δ情况下主动土压力随t值变化曲线图4中除了可知图3的结论外，还可知在墙后填土面倾角β=5°恒定不变的情况下，墙土摩擦角δ从1/3φ增加到2/3φ时，地震总主动土压力会有相似幅度的减小;并通过图3与图4的对比可知在φ值、δ值、t值均相同的情况下，地震总主动土压力随着β值的增大而增大。地震总主动土压力在地震震动初期不同时刻，随填土内摩擦角φ的变化地震总主动土压力的变化情况(见图5)。图5不同δ情况下主动土压力随φ值变化曲线变化曲线-数控滚圆机滚弧机价格低张家港全自动滚圆机多少钱